（1） 汽提塔的使用情况绝大多数汽提塔都是由于换热管高温段腐蚀减薄， 无法满足生产负荷要求时被更换。

国外一般要求， 对于25-22-2不锈钢管束的最小壁厚为1.71mm; 国内根据检验周期确定不锈钢管束的最小壁厚，检验周期为2a的要求最小壁厚为1.65mm; 检验周期为1a的最小壁厚为1.60mm。

汽提塔换热管高温段一般处于上管口向下0.5~3.5m之间。由于此段温度最高， 汽提反应时造成的腐蚀也最为严重， 一般年腐蚀减薄量为0.05mm。大型厂氨汽提工艺的汽提塔目前使用时间最长的有12~13a。使用钛材的管束， 设备运行6a左右就开始进行上管头更换。而中型厂使用时间更短， 有些仅使用2a年后， 就不得不掉头使用。

（2） 汽提塔腐蚀形式汽提塔为一降膜式热交换器， 管程中的物料为尿素、氨、二氧化碳、甲氨和水， 汽提塔列管中进行的反应是甲铵分解的过程， 并且是一个体积膨胀鼓泡冲蚀内壁的工况。在高温高压下对设备的腐蚀较为严重。

氨汽提塔的腐蚀主要是上管板管口冲刷腐蚀， 宏观检查辅以超声波测厚、列管ET、内窥镜检测和管口PT等检测方法可以确定腐蚀程度。汽提塔的上下封头是对称的， 当上管板管口腐蚀减薄严重时， 可以掉头使用， 见图5-112、图5-113。

某厂的汽提塔钛管对分布于不同位置的10根气提管进行跟踪测量， 结果表明， 减薄区距上管口400mm处趋于明显， 500mm处最大， 至800mm处恢复正常。气提管上部局部出现的减薄远远超出了减薄率<0.05mm· a-1设计要求， 大大缩短了气提塔的使用寿命。对气提管取样解剖分析， 管内有壁黄白色的疏松黏附物， 见图5-114。

采用能谱X射线扫描并结合电镜观察确定表面膜的厚度为20~40μm, 见图5-115, 比正常的氧化膜、阳极钝化膜或高温大气氧化膜厚得多，但表面膜与基体的结合力很低， 用HNO3+HF混合液清洗3~4min后， 即成块脱落。电镜观察发现表面膜呈现有龟裂泥状花样、凹坑、沟槽或单个裂纹，见图5-116~图5-118。

由于钛的耐蚀性主要靠表面一层牢固致密的氧化膜， 因此可以认为表面膜的破裂是气提管腐蚀减薄的直接原因。由此可见， 气提管的减薄是气泡的机械损伤和介质腐蚀联合作用的结果， 是一种较为典型的气穴腐蚀。

由于气提管内壁的膜厚达20μm以上， 在塔内正常供氧条件下内壁表面的膜无法完全愈合。所以介质的腐蚀一直在膜下不同的部位进行， 形成了一边在造膜， 一边在腐蚀， 一边又在气泡作用下破坏膜的情况。

一般来说， 在尿素甲铵液中， 钛材耐蚀性优于18-8和25-22-2型不锈钢， 但抗抗冲刷腐蚀、汽蚀性能不如25-22-2型不锈钢。氨汽提工艺的汽提塔换热管有些采用奥氏体不锈钢（2RE69） 内衬锆材的复合金属管后， 有效的抵抗了该部位的冲刷腐蚀。根据对大化肥汽提塔25-22-2列管减薄情况， 腐蚀减薄主要在列管上段距管口5m以上的范围内。5m以下减薄很小， 但管内壁结垢逐渐严重。一般的年减薄率小于0.05mm · a-1, 但是赤天化、云天化、金陵、洞氮、安庆和广石化的减薄率比较高， 超过0.1mm· a-1 。

造成这种情况的原因有两个方面： 

一是材质本身的问题， 据有关资料介绍， 使用西德VDM制造的汽提塔列管的有赤天化、云天化、金陵、安庆和广石化5个厂家， VDM厂家汽提管的休氏试验值比Sandvik厂家的管束试验值搞出1 倍， 且其化学成分中的有害元素P、Si等也比Sandvik高，所以这几个厂的汽提管的年腐蚀率比其他Sandvik厂的年腐蚀率高近1倍； 

二是生产负荷低工艺操作不稳定， 也是一个重要的因素。赤天化和云天化两厂从1987年到1999年都处于较低负荷下运行， 赤天化从1987年10月到1989 年2月期间， 负荷低达65%, 云天化也低于80%。在这一期间平均年腐蚀率达0.19mm· a-1 。由于生产负荷低， 造成工艺操作波动，介质分配不均， 供氧量控制困难等问题， 这都会引起腐蚀加剧。