铈离子对高强铝合金应力腐蚀开裂的缓蚀作用

2017-11-24 10:24:16 作者：李文婷,王浩伟等来源：华中科技大学等分享至：

文 | 李文婷，王浩伟等华中科技大学等

高强铝合金广泛应用在航空航天领域，但在海洋大气环境中容易发生点蚀［１］、剥蚀和应力腐蚀开裂（ＳＣＣ），由于ＳＣＣ的发生无明显征兆，且其早期症状不易发现，往往会造成灾难性事故。多年来国内外学者对铝合金ＳＣＣ做了大量研究，提出了阳极溶解机理、氢脆机理［２－５］、阳极溶解与氢脆协同作用机理［６，７］、钝化膜破裂机理［８］以及Ｍｇ－Ｈ复合机理［９］等多种解释，但由于影响因素甚多，关于铝合金ＳＣＣ生长动力学机制尚无统一认识。

与此同时，人们也做了大量研究来降低铝合金的ＳＣＣ倾向。Ｉｌｍａｎ［１０］研究了铬酸盐对ＡＡ２０２４－Ｔ３铝合金疲劳裂纹扩展的抑制能力，发现铬酸盐能够促进ＡＡ２０２４的钝化，阻碍了阳极溶解以及氢向基体内的扩散，有效抑制了疲劳裂纹的扩展。虽然铬酸盐抑制能力强，但是由于其环境毒性，因此很多学者开始研究钼酸盐等其他抑制铝合金ＳＣＣ的缓蚀剂［１１，１２］，尽管如此，这些缓蚀剂的性能与铬酸盐还是有一定差距。

稀土由于无毒且有良好的点蚀抑制能力而得到广泛重视［１３］。自从Ｈｉｎｔｏｎ［１４］发现稀土铈对铝合金具有缓蚀性以来，许多学者开展了铝合金稀土缓蚀剂的研究［１５－１７］，Ｍｏｕａｎｇａ等［１５］研究了Ｃｅ３＋对铝与铁电偶腐蚀的影响，表明Ｃｅ３＋对铝、铁之间的电偶腐蚀具有抑制作用，能够降低铁表面的阴极反应。本实验室阮红梅等［１８］也曾研究了Ｃｅ３＋对铝合金点蚀过程的影响，发现它可以显着降低亚稳态点蚀的形核速率。Ｄａｖó等［１９］研究了Ｃｅ３＋对ＡＡ８０９０铝合金在ＮａＣｌ溶液中ＳＣＣ的影响，发现Ｃｅ３＋降低了试样表面的点蚀密度和ＳＣＣ敏感性。

目前有关Ｃｅ３＋抑制铝合金点蚀的研究较多，而用于抑制高强铝合金ＳＣＣ的研究较少。铝合金ＳＣＣ过程中裂纹发展一般分为裂纹诱导、萌生、扩展和断裂等多个阶段［２０］，而有关Ｃｅ３＋如何影响ＳＣＣ中裂纹孕育以及发展机制并无详细报道。本工作采用慢拉伸实验（ＳＳＲＴ）以及电化学噪声等方法，研究了７Ａ０４铝合金ＳＣＣ裂纹萌发机制以及Ｃｅ３＋对裂纹发育过程的影响。

１实验材料与方法

１.１材料与装置

拉伸试样为西南铝业集团提供的ＡＡ７Ａ０４－Ｔ６棒材，其化学成分如表１所示。铝棒参考标准ＡＳＴＭＥ８／Ｅ８Ｍ－１３ａ分别加工成光滑与缺口两种拉伸试样，光滑拉伸试样标距为２４ｍｍ，直径为４ｍｍ，其尺寸见图１（ａ）。缺口试样标距为３０ｍｍ，无裂纹区直径为６。３５ｍｍ，裂纹区直径为４ｍｍ，其尺寸见图１（ｂ）。光滑试样用１０００＃，１５００＃，２０００＃碳化硅砂纸沿试样轴向逐级打磨，并用无水乙醇和丙酮清洗，在标距的中间裸露１０ｍｍ长圆柱作为工作段腐蚀区，非工作段用环氧树脂涂封。

铝合金ＳＣＣ敏感性采用慢拉伸实验来评价，应变速率为１×１０－６ｓ－１。拉伸实验是在ＷＯＭＬ－５应力腐蚀试验机上完成，其中间有一个带温控的３００ｍＬ圆柱形有机玻璃电解池，可以将试样电极ＷＥ１固定在其轴心上，用于慢拉伸过程中的同步电化学测试。电化学测试过程中的对电极ＣＥ或工作电极ＷＥ２呈笼状分布在拉伸试样周边，以确保电流分布的均匀性。实验中介质恒温于３５℃。

１.２电化学测试

极化曲线和交流阻抗测量采用ＣＳ３５０电化学工作站进行，以饱和甘汞电极（ＳＣＥ）为参比电极（ＲＥ），４根笼状分布的Ｐｔ丝为对电极（ＣＥ），拉伸试样为工作电极（ＷＥ），以确保ＷＥ圆周方向受到均匀极化。由于恒电位极化时，随着试样的不断溶解，极化电流很容易因自腐蚀电位的漂移而发生极性反转（从阳极电流转变为阴极电流或相反），导致测量结果重现性差；因此本工作以恒电流对试样施加阴极或阳极极化，观测极化电流大小和极性对试样ＳＣＣ的影响。为比较不同载荷下试样的电化学溶解行为，本工作还采用交流阻抗同步测量试样在开路电位（ＯＣＰ）下的阻抗谱，采用５ｍＶ正弦波激励，对数扫频范围为１００ｋＨｚ～０。０１０Ｈｚ。由于实验中ＷＥ接地，工作站设置为全浮地工作模式。

电化学噪声（Ｅｌｅｃｔｒｏｃｈｅｍｉｃａｌ　Ｎｏｉｓｅ，ＥＣＮ）是监测亚稳态点蚀或裂纹萌生的有效方法。ＥＣＮ测试中工作电极１（ＷＥ１）为７Ａ０４拉伸试样，工作电极２（ＷＥ２）为４根笼状分布的同材质非受力试样，ＳＣＥ作为ＲＥ。

ＥＣＮ采用ＣＳＴ５００电化学噪声监测仪同步记录电位与电流信号，采样速率为５Ｈｚ。该仪器内置ＺＲＡ零阻电流计和四阶低通滤波器，截止频率ｆｃ为２０Ｈｚ，可防止工频干扰造成的伪噪声污染［２１］。电化学测试溶液分别为３。５％（质量分数，下同）ＮａＣｌ与８ｍｍｏｌ／ＬＣｅＣｌ３＋３。５％ＮａＣｌ。

１.３形貌分析

拉伸试样的断口采用Ｑｕａｎｔａ　２００环境扫描电镜进行形貌分析，断口的原位形貌观测采用ＫｅｙｅｎｃｅＶＨ１０００　３Ｄ数码显微镜进行测量。

２结果与分析

２.１极化对７Ａ０４铝合金ＳＣＣ敏感性的影响

针对７ＸＸＸ系铝合金的ＳＣＣ机制，目前常见的是阳极溶解和氢脆机理，为了揭示极化过程对７Ａ０４铝合金ＳＣＣ的影响，考察了恒电流阳极及阴极极化对铝合金ＳＣＣ的影响，按照ＨＢ　７２３５－１９９５，计算出不同极化电流下应力腐蚀指数ＩＳＳＲＴ与断面收缩率比值（ΨＮａＣｌ／Ψａｉｒ），绘制于图２。

图２（ａ）为７Ａ０４铝合金在阳极极化下的ＳＳＲＴ曲线，在阳极极化下，拉伸试样的断裂强度和伸长率均比自然状态下显着下降，且随极化电流增大逐渐减小。

图２（ｂ）为不同阳极极化与自然腐蚀状态下ΨＮａＣｌ／Ψａｉｒ和ＩＳＳＲＴ值，随着阳极电流增大，ΨＮａＣｌ／Ψａｉｒ逐渐减小，ＩＳＳＲＴ逐渐增大，说明阳极极化可增加铝合金的ＳＣＣ敏感性，且极化电流越大ＳＣＣ敏感性越强，由此可见阳极溶解促进了７Ａ０４铝合金的ＳＣＣ。

图３为试样在自腐蚀状态与不同阳极极化电流下的断口形貌，极化电流为１６μＡ·ｃｍ－２时，试样断口与自然腐蚀状态下相比出现了二次裂纹，ＳＣＣ初显；极化电流为３２μＡ·ｃｍ－２时，与１６μＡ·ｃｍ－２相比，断口形貌中的二次裂纹增多，ＳＣＣ显着，当极化电流为１６０μＡ·ｃｍ－２时，可以看出二次裂纹几乎遍布整个断口，断口表面的基体发生了严重的阳极溶解，且被溶解成片层状，ＳＣＣ最为严重。由此说明阳极极化能显着增加７Ａ０４的ＳＣＣ，并且随着阳极极化电流的增大ＳＣＣ逐渐严重，这与Ｑｉ等针对ＡＡ７０５０铝合金的研究结果是一致的［２２］。

图４（ａ）为阴极恒电流极化作用下７Ａ０４铝合金的ＳＳＲＴ曲线，阴极极化下的ＳＳＲＴ曲线断裂伸长率均小于无极化时，说明阴极极化并不能对试样起到阴极保护作用，反而会增加ＳＣＣ敏感性。随着阴极极化电流的增大，伸长率与断裂强度下降，而当阴极电流大于１５μＡ·ｃｍ－２时伸长率与断裂强度反而略有上升，但仍低于８μＡ·ｃｍ－２时的值。由图４（ｂ）不同极化电流下ＳＣＣ敏感性的对比可见，ΨＮａＣｌ／Ψａｉｒ比值先减小后增大，ＩＳＳＲＴ值先增大后减小，且在１５μＡ·ｃｍ－２时最大，说明随着阴极极化电流的增大试样的ＳＣＣ敏感性先增后减，在阴极电流为１５μＡ·ｃｍ－２时最大。这是因为阴极极化时，拉伸试样表面或裂纹内发生阴极析氢反应，由于铝合金表面氧化膜在强阴极极化下发生破裂导致部分原子氢扩散进入合金内部［２３］，使ＳＣＣ敏感性增强，表明７Ａ０４铝合金的ＳＣＣ也存在氢脆诱导机制。但在阴极电流继续增加时（＞１５μＡ·ｃｍ－２）ＳＣＣ敏感性反而下降，可能是因为表面高浓度Ｈ结合成Ｈ２，并在裂纹内形成气体栓塞，堵塞了Ｈ向裂纹尖端的输送通道，反而使内扩散的Ｈ减少，导致ＳＣＣ敏感性有所减弱［６，２２，２４］。

图５为试样在自然腐蚀状态与不同阴极极化电流时的断口形貌，极化电流为－８μＡ·ｃｍ－２时，断口表面分布着较多短小的二次裂纹，与自然腐蚀状态下相比已出现轻微的ＳＣＣ特征。图５（ｃ）显示当极化电流为－１５μＡ·ｃｍ－２时，断口表面分布着很多又长又深的二次裂纹，且断口比较平整，表明应力腐蚀开裂强度明显增大，图５（ｄ）显示极化电流为－４２μＡ·ｃｍ－２时断口也分布着一些较大的二次裂纹，但数量较－１５μＡ·ｃｍ－２时有所减小，且韧性断裂面积也相应增大，ＳＣＣ强度反而比－１５μＡ·ｃｍ－２时减小，由此说明阴极极化对ＳＣＣ的影响存在一个平台区，在极化电流为－１５μＡ·ｃｍ－２时ＳＣＣ最为严重，与慢拉伸数据保持一致。

２.２Ｃｅ３＋对７Ａ０４铝合金裂纹萌生的影响

图６（ａ）显示了Ｃｅ３＋对７Ａ０４铝合金ＳＳＲＴ曲线的影响，在３。５％ＮａＣｌ溶液中加入８ｍｍｏｌ／Ｌ　ＣｅＣｌ３后合金的ＳＳＲＴ曲线与空气中的ＳＳＲＴ曲线非常接近，其伸长率与断裂强度明显大于在３。５％ＮａＣｌ溶液中的，说明加入ＣｅＣｌ３后合金的ＳＣＣ倾向显着下降，Ｃｅ３＋对ＳＣＣ具有较好的抑制作用。ＳＣＣ的发展一般分为裂纹萌生与裂纹扩展两个阶段，但是图６（ａ）中光滑试样的ＳＳＲＴ曲线并不能确定Ｃｅ３＋是抑制了裂纹萌生还是裂纹生长。为此采用缺口试样分别在有、无Ｃｅ３＋的３。５％ＮａＣｌ溶液中进行ＳＳＲＴ测试（图６（ｂ）），可见此时无论是否加入Ｃｅ３＋，ＳＳＲＴ曲线几乎没有变化，表明Ｃｅ３＋并不能有效抑制有预裂纹试样的ＳＣＣ进程。这是因为水合Ｃｅ３＋半径大，而裂纹尖端极窄，Ｃｅ３＋很难扩散到裂纹尖端并抑制裂尖区金属溶解，结合图６（ａ），可以认为Ｃｅ３＋是通过抑制裂纹的萌生来延缓ＳＣＣ。在没有预裂纹时，裂纹的萌生往往是由表面的亚稳态或稳态点蚀核引发［２５］，而在铝合金表面，Ｃｅ３＋可优先沉积在阴极相（ＡｌＦｅＳｉ）上，形成致密的Ｃｅ（ＯＨ）３或ＣｅＯ２覆盖层，从而抑制亚稳态点蚀萌发，间接减缓了ＳＣＣ萌生速率。

２.３裂纹萌生对ＥＣＮ的影响

在铝合金裂纹生长过程中，往往伴随有大量的电化学噪声（ＥＣＮ）事件，图７（ａ）为７Ａ０４铝合金在３。５％ＮａＣｌ溶液ＳＳＲＴ过程中ＥＣＮ与应力－时间曲线，可见在弹性变形阶段，铝合金试样在拉应力与Ｃｌ－的共同作用下，ＥＣＮ中出现密集的幅值约２～３μＡ的电流噪声峰，说明试样表面出现了大量的亚稳态点蚀；当拉应力超过屈服点后裂纹生长进入扩展阶段，大量新鲜基体组织暴露，电位噪声曲线负移。试样在慢拉伸的第１０ｈ时电流噪声突然增大，一方面由于在较大的应力作用下裂纹尖端新鲜基体暴露速率加快，另外Ｈｏｌｒｏｙｄ等［２６］认为在裂纹缝隙中Ａｌ　３＋水解，使溶液逐渐呈酸性，裂纹表面生成Ａｌ（ＯＨ）２Ｃｌ和Ａｌ（ＯＨ）３·Ｈ２Ｏ之类的凝胶体物质。裂纹侧壁一旦形成这类腐蚀物的“盐层”，就会发生钝化，溶解反应只能集中在裂纹尖端，保持了裂纹尖端形状的锐利度，具备了所谓由侧壁抑制溶解的“电化力刀的条件”，从而使裂尖的阳极溶解维持在较高水平，表明此时裂纹已进入快速扩展阶段。

图７（ｂ）为加入Ｃｅ３＋后的ＥＣＮ与应力－时间曲线，可见溶液中加入Ｃｅ３＋后电流噪声基线比无Ｃｅ３＋体系要小很多（从１。５μＡ降至０。０５μＡ），说明铈盐对７Ａ０４表面的保护能力较强。在慢拉伸的弹性变形阶段出现较多峰幅值较小的亚稳态噪声峰，这是因为７Ａ０４表面Ａｌ７Ｃｕ２Ｆｅ及Ａｌ２ＣｕＭｇ等二次相在拉应力下于基体相界面往往会产生少量微缺陷，Ｃｌ－在这些缺陷处吸附引发亚稳态点蚀。由于Ａｌ７Ｃｕ２Ｆｅ相电位较正，作为阴极相易引起周围基体发生点蚀，而Ａｌ２ＣｕＭｇ相中Ｍｇ，Ａｌ优先溶解剩余电位较正的Ｃｕ作为阴极相也会诱发亚稳态点蚀发生。但与此同时，Ｃｅ３＋也会因为二次相表面的阴极区碱化而沉积，从而抑制亚稳态点蚀的继续长大，使亚稳态点蚀难以发展为稳态点蚀，也使得由亚稳态点蚀缺陷诱发的裂纹萌生受到抑制，此时在ＥＣＮ曲线上表现为密集但幅值较小的亚稳态噪声峰。

过了屈服点后７Ａ０４拉伸试样进入塑性变形阶段，试样伸长率不断增加，应力强度也逐步增大，此时较浅的亚稳态点蚀也可诱发裂纹萌生，在ＥＣＮ曲线中出现了高强度的电流噪声。由于Ｃｅ３＋很难扩散到较深的裂尖区，无法沉积到裂尖区的基体表面，导致电流噪声基线也缓慢增加，当试样应力达到最高值后，应力不再增大，但应变却在快速增加，此时裂纹进入快速生长阶段。裂尖区基体暴露得更多，基线电流呈现快速上升趋势，噪声电位则快速负移（从－８００ｍＶ移至－９００ｍＶ），如图７（ｂ）所示。试样进入颈缩阶段后，应力随着应变的增加反而减小，试样临近断裂，裂纹生长速率略有下降，裂尖暴露基体的愈合速率高于破裂速率，电位噪声整体正移，基线电流略有下降。以上分析表明，Ｃｅ３＋通过抑制亚稳态点蚀的长大而阻碍裂纹萌生，一旦裂纹进入扩展阶段，由于Ｃｅ３＋很难深入到裂尖，因而对裂纹长大几乎没有抑制效果。

对图７中弹性变形区（０～１０ｈ）的电流噪声峰平均峰幅值（Ａｃ）、形核速率（λ）、噪声电阻（Ｒｎ）和点蚀电量（ｑｃ）等进行统计［２７］，其中Ｒｎ与ｑｃ计算公式为：

式中：ＳＶ为电位噪声的标准偏差，ＳＩ为电流噪声的标准偏差；λ为形核速率，表示单位时间内噪声峰数量；Ｔ为噪声数据测量时长；ｔｎ，ｔ′ｎ分别为第ｎ个暂态峰的起始与终止时间；ｉｎ（ｔ）为第ｎ个暂态峰对应的电流与时间的函数；ｉｂ为暂态峰的基线电流。

图８（ａ）显示试样在３。５％ＮａＣｌ溶液中λ 约０。０６ｓ－１，而在含Ｃｅ３＋的３。５％ＮａＣｌ中λ 初期仅为０。０３２ｓ－１，随后进一步降至０。００５ｓ－１，显着低于在３。５％ＮａＣｌ溶液中。这是因为Ｃｌ－的侵蚀和拉应力导致试样表面钝化膜破裂，形成亚稳态点蚀，但同时蚀点周边阴极区溶液的碱化也会导致Ｃｅ３＋沉积，生成不溶性Ｃｅ（ＯＨ）３或者ＣｅＯ２沉积物，反而抑制亚稳态点蚀形核。随着沉积物覆盖面积的扩大，导致λ 进一步下降。图８（ｂ）为Ｒｎ－ｔ曲线，在３。５％ＮａＣｌ溶液中Ｒｎ只有４ｋΩ·ｃｍ２，说明点蚀比较严重；加入Ｃｅ３＋后Ｒｎ增至６００ｋΩ·ｃｍ２，可见Ｃｅ３＋对亚稳态点蚀的抑制作用非常明显。图８（ｃ）显示了电流噪声峰ｑｃ的变化曲线，Ｃｅ３＋的加入使ｑｃ从４０ｎＣ·ｃｍ－２降至６ｎＣ·ｃｍ－２。图８（ｄ）为Ａｃ随时间的变化曲线，在３。５％ＮａＣｌ溶液中Ａｃ为１００～３００ｎＡ·ｃｍ－２，加入Ｃｅ３＋后则降至约２０ｎＡ·ｃｍ－２。Ａｃ与ｑｃ变化趋势接近，二者均反映了腐蚀的局部化程度［２７］，其值越大表明局部腐蚀越严重。由此可见，Ｃｅ３＋能够抑制７Ａ０４表面亚稳态点蚀的长大，间接抑制了裂纹的萌生，即Ｃｅ３＋对弹性变形阶段试样表面的裂纹萌生有一定的阻滞作用。

图９分别为拉伸试样在有、无Ｃｅ３＋的３。５％ＮａＣｌ溶液中裂纹发展不同阶段的ＥＣＮ曲线。由图９可见，无Ｃｅ３＋时，在弹性变形区的噪声峰并没有周期性，其随机波动主要与亚稳态点蚀形核和再钝化有关。但在塑性变形区（图９（ａ－２），（ｂ－２）），电流曲线中出现间隔约２５０ｓ的周期性电流噪声峰，这些周期性的电流峰与塑性变形区的裂纹非连续扩展有关。从峰形态来看，电流噪声峰呈现迅速上升缓慢下降的趋势，与裂尖的铝合金快速滑移－破裂－缓慢再钝化的循环过程有关。此外，一些长寿命噪声峰（≈４０ｓ）中还耦合一些寿命较短（≈１０ｓ）的噪声峰，表明裂纹扩展过程中试样表面的亚稳态点蚀仍然在萌生。由于扩散通道狭窄，溶解氧向裂尖区输送困难，导致铝合金裂尖的再钝化过程缓慢，因而与裂纹生长相关的噪声峰往往寿命较长，且其噪声峰寿命与平均电量均比亚稳态点蚀引起的噪声峰大数倍，表明裂纹扩展所引发的噪声波动，远强于单纯亚稳态点蚀引起的波动，Ａｎｉｔａ等［２８］研究不锈钢ＳＣＣ过程中也观察到类似的周期性噪声波动。

图９（ｂ－１）为加入Ｃｅ３＋后弹性变形区的噪声峰，该区域的噪声峰也是由一些随机性的亚稳态点蚀所形成，但由于Ｃｅ３＋加入后，极大地抑制了蚀点长大的机会，因而噪声峰寿命和幅值均远小于无Ｃｅ３＋体系。图９（ｂ－２）为加入Ｃｅ３＋后塑性变形区的噪声峰，其中电流噪声也表现出一定的周期性，且噪声峰寿命较大，表明尽管Ｃｅ３＋对裂纹萌生有一定的抑制，但由于其体积比Ｃｌ－大，不易扩散到裂尖区并与Ｃｌ－形成竞争性吸附，导致无法抑制裂纹扩展，且Ｃｅ３＋沉积到裂缝内时会消耗部分溶解氧［２９］，使裂尖电极电位负移，钝化过程减缓，噪声峰寿命增大。不过此时噪声峰幅值远小于无Ｃｅ３＋的体系（图９（ａ－２））。随着裂隙扩大，Ｃｅ３＋扩散并沉积到近裂尖的裂纹内壁，使电流噪声峰缓慢下降，表明Ｃｅ３＋虽然不能完全抑制裂尖扩展，但是可以抑制二次裂纹的产生，间接减缓了ＳＣＣ进程，这与图６（ａ）的ＳＳＲＴ曲线是一致的。

裂尖区由于闭塞电池效应，Ａｌ　３＋发生水解，如反应（３）和（４），造成裂缝区酸化，导致裂尖处于活性溶解状态，裂尖不断向内扩展。当溶液中加入Ｃｅ３＋后，由于Ｃｅ３＋水解或者氧化，如反应（５）和（６），从而在阴极区形成Ｃｅ（ＯＨ）３或ＣｅＯ２沉积物，对亚稳态点蚀起到抑制作用。但由于水和Ｃｅ３＋离子体积较大，难以进入缝内，或者由于缝内的强酸性，使已形成的Ｃｅ（ＯＨ）３也会因反应（５）的逆过程而溶解，从而无法抑制裂尖金属溶解以及预裂纹试样的ＳＣＣ发展。

图１０为在有、无Ｃｅ３＋时光滑试样侧面的腐蚀形貌，在３。５％ＮａＣｌ溶液中试样表面分布较多鱼鳞状的微裂纹（图１０（ａ－１）），而加入Ｃｅ３＋试样断裂后表面较光亮（图１０（ａ－２）），微裂纹和点蚀坑均很少，可见Ｃｅ３＋能够有效抑制试样表面的亚稳态点蚀。结合图６（ａ）中的ＳＳＲＴ曲线，可以推测由亚稳态点蚀诱发的微裂纹萌生以及ＳＣＣ发展进程也受到了Ｃｅ３＋的缓解。

图１０（ｂ－１），（ｂ－２）分别为有、无Ｃｅ３＋时试样断口的ＳＥＭ图，可见两个试样均为解理断裂，说明断裂过程均以ＳＣＣ为主。不过图１０（ｂ－１）中断口腐蚀严重，并且分布有较多的二次裂纹，而图１０（ｂ－２）中腐蚀较轻还有少量韧窝，且无二次裂纹，由此可见，尽管Ｃｅ３＋不能抑制ＳＣＣ裂纹扩展，但可以对裂纹壁起到保护作用，从而抑制二次裂纹的萌生。

图１１为ＳＳＲＴ过程中７Ａ０４试样分别在有、无Ｃｅ３＋的３。５％ＮａＣｌ溶液中的阻抗图，并采用图１１（ａ）插入的双时间常数等效电路进行阻抗谱拟合，拟合得到的钝化膜电阻Ｒｆ与膜下电荷传递电阻Ｒｃｔ之和记为极化电阻Ｒｐ（＝Ｒｆ＋Ｒｃｔ），并将Ｒｐ的变化与应力－时间曲线绘制于图１２。无Ｃｅ３＋存在时，形变初期的Ｒｐ值最大，随着应力增加Ｒｐ快速减小，屈服点以后Ｒｐ基本稳定在１。５ｋΩ·ｃｍ２。在弹性应变区，７Ａ０４表面的钝化膜较致密，阻抗值较大，随着形变增加，钝化膜破裂并发生滑移，导致基体组织暴露，Ｒｐ迅速下降。当形变超过屈服点后，拉应力增加缓慢，在接近最大应力时，裂纹进入快速扩展阶段，此后Ｒｐ降至最低值（１。５ｋΩ·ｃｍ２）并保持稳定。图１２（ｂ）显示，加入Ｃｅ３＋后试样阻抗整体上远大于无Ｃｅ３＋体系，表明Ｃｅ３＋能有效缓解７Ａ０４的全面腐蚀。图１２（ｂ）中，试样在弹性变形阶段的Ｒｐ是逐步增大的，到４ｈ接近屈服点时Ｒｐ增至最大值３２０ｋΩ·ｃｍ２。这表明在弹性变形阶段Ｃｅ３＋对试样的缓蚀作用较大，与ＥＣＮ中该阶段基线电流较小一致。当应变超过屈服点后，裂纹开始萌生，由于Ｃｅ３＋很难扩散到裂尖，而裂尖区基体金属暴露则越来越大，导致试样的阻抗值下降，在接近最大抗拉强度时阻抗值迅速下降，直到最小值１３０ｋΩ·ｃｍ２，这与ＥＣＮ曲线中该阶段的噪声信号强度变化是一致的。